阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用
如果您對該產(chǎn)品感興趣的話(huà),可以
產(chǎn)品名稱(chēng): 阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用
產(chǎn)品型號:
產(chǎn)品展商: ATOS
產(chǎn)品文檔: 無(wú)相關(guān)文檔
簡(jiǎn)單介紹
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用
PFR是柱塞③(無(wú)返回彈簧)正驅動(dòng)結構定量徑向柱塞泵,具有***、低噪音特性。適用于符合DIN51524...535標準的液壓油或具有相同潤滑特性的合成液。此類(lèi)泵有單軸或通軸結構。通軸結構能與PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵,見(jiàn)樣本A190部分。排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。*壓力可達350/500bar。SWC是可快速*效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件,可通過(guò)www.atos.com進(jìn)行下載,有四種語(yǔ)言:英語(yǔ),意大利語(yǔ),法語(yǔ),德語(yǔ)。提供型號輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶(hù)確定適用于任何場(chǎng)合的*解決方案。
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用
的詳細介紹
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用
PFR是柱塞③(無(wú)返回彈簧)正驅動(dòng)結構定
量徑向柱塞泵,具有***、低噪音特性。
適用于符合DIN51524...535標準的液壓油或
具有相同潤滑特性的合成液。
此類(lèi)泵有單軸或通軸結構。通軸結構能與
PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵,見(jiàn)樣本A190部分。
排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。
*壓力可達350/500bar。
SWC是可快速*效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件,
可通過(guò)www.atos.com進(jìn)行下載,有四種語(yǔ)言:英語(yǔ),意大利語(yǔ),法語(yǔ),德語(yǔ)。提供型號
輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶(hù)確定適用于任何場(chǎng)合的*解決方案。
螺紋桿是油缸關(guān)鍵的部分,因此油缸的預期工作壽命由螺紋桿預期的疲勞壽命測得。
由于桿徑的疲勞斷裂會(huì )在沒(méi)有任何警報的前提下會(huì )突然發(fā)生,因此
如果桿徑受疲勞應力(如果油缸通過(guò)推動(dòng)負載工作則不需要)
以及螺紋桿預期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關(guān)聯(lián)的話(huà),則建議對螺紋桿經(jīng)常進(jìn)行檢
查。下列圖表不包括工作壓力超過(guò)250bar時(shí)的抗疲勞螺紋桿。
該曲線(xiàn)被稱(chēng)為理想工作條件,沒(méi)有考慮計算失調和橫向負載,會(huì )降低預測的壽命周期。該
圖表有效用于采用標準材料和尺寸規格(見(jiàn)6.2節)或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑(見(jiàn)6.3節)
的油缸和伺服油缸系列。對于不銹鋼系列螺紋桿(CNX系列)
的疲勞壽命的預估,請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。
對于雙桿徑油缸,機械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。
根據所選的缸徑/桿徑,找出適當的螺紋桿疲勞壽命曲線(xiàn)圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。
根據對應桿下相交曲線(xiàn)的工作壓力,并確定預期的桿壽命周期。
如果計算出桿的疲勞壽命低于500.000次,則建議我們技術(shù)部對此進(jìn)行仔細的分析。
液壓緩沖器是一種“阻尼器”,用來(lái)消除活塞桿沖向油缸行程終端時(shí)所產(chǎn)生的與質(zhì)量有關(guān)的能量,讓
活塞桿到底機械接觸之前降低活塞桿的速度,因此避免了機械沖擊,增加了油缸和整套系統的平均壽命。
如右圖所示,緩沖腔內的壓力接近于理想狀態(tài),由此證明了緩沖過(guò)程是有效的。右圖把理想的壓力
值和典型的真實(shí)壓力值進(jìn)行了比較。
根據活塞桿類(lèi)型、緩沖側(前側和后側)和油缸系列(CK,CH,CN系列油缸見(jiàn)7.4節或CC系列油
缸見(jiàn)7.5節)確定合適的緩沖圖表。
多種CAD格式的三維圖紙,方便客戶(hù)把模型輸入到機器圖紙中,完成系統設計。
DXF格式的兩維外形尺寸圖紙
三維可視化油缸設計軟件,輸出文件為IGES, SAT 和STEP格式。
油缸尺寸模塊可以對臨界負載,緩沖效果和油缸期望工作壽命進(jìn)行檢查
專(zhuān)門(mén)的技術(shù)文件和備件部分樣本完成報價(jià)、訂單和材料清單等功能
計算油缸-質(zhì)量系統的固有頻率Wo,是為了在不改變系統的穩定性的條件下,計算出小加/減速時(shí)
間,大速度和小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥
和油缸之間的距離均影響系統的剛性,因此計算值可能不可靠。
下表列出了三種不同工況壓力下的活塞桿伸出/縮回時(shí)的截面積和作用力。
任意位置。如果泵是立式安裝,建議在出油油管處安裝一個(gè)適當的排氣閥(請咨詢(xún)我們的技術(shù)部門(mén))。
該類(lèi)泵不能自吸,建議安裝在油面以下。如安裝在油面以上,要求背壓閥在吸油口,并且泵的中心點(diǎn)不
能*于低油面150mm。泵軸帶一個(gè)偏心凸輪,凸輪通過(guò)軸的轉動(dòng)使柱塞產(chǎn)生位移,從而形成吸油及
排油。為得到*的工作**, 電機軸與泵軸的連接應該提供平衡聯(lián)軸器,參見(jiàn)第 10 節。
PFR泵允許正、反運轉,不改變液流方向。
建議用點(diǎn)動(dòng)起動(dòng)泵,使泵充油并擰下排氣塞。
PFR-3和PFR-5型泵有兩個(gè)通常關(guān)閉的排氣孔,排氣孔位于P口附近。
建議安裝一個(gè)垂直的管子連接到吸油口法蘭前的吸油管上,以便充油和排氣。
泵軸不允許有軸向和徑向載荷、聯(lián)軸器應能吸收峰值負載。
驅動(dòng)每種泵所需的扭矩值在第 4 節的“扭矩-壓力”曲線(xiàn)中可查到,見(jiàn)第 4 節。
在多聯(lián)泵中,作用在級軸(驅動(dòng)軸)上的總扭矩是各單泵軸上的扭矩的總和,
但必須**作用在驅動(dòng)軸上的總扭矩不得超過(guò)表中所列值。
如果活塞桿伸出/縮回時(shí)受力已知,液壓油缸的尺寸可從下表中進(jìn)行選擇。這些尺寸取決于第 2 節中所列的公式。
對于油缸在工作時(shí)受到推力負載,在選擇活塞桿尺寸時(shí),要考慮它的臨界負載。校核時(shí),
假設充分伸開(kāi)的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿(符合安全標準):
1根據油缸的安裝類(lèi)型和軸端連接方式,從表中選取行程系數“Fc”根據公式計算“理想長(cháng)度”:
理想長(cháng)度 = Fc x行程[mm]如果使用導向環(huán),導向環(huán)的長(cháng)度要加到行程里
推力負載的計算值Fp在第 3 節中顯示,計算公式在第 2 節中顯示
在圖5.2里找到理想長(cháng)度與油缸大壓力的交點(diǎn)
滿(mǎn)足校核的活塞桿尺寸所對應的曲線(xiàn)應*于上述的這個(gè)交點(diǎn)。
橫切工作壓力和缸徑/桿徑交點(diǎn)得到對應的Emax值損耗的E值和Emax相比,并根據下面的公式進(jìn)行驗證:
對于*速和緩沖行程短的危險應用,**建議對緩沖進(jìn)行精 確評估,詳細信息請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。
計算動(dòng)態(tài)密封摩擦的步驟如下:
相交的速度取決于密封系統的曲線(xiàn),見(jiàn)第8.4節
提取相應的C值根據密封系統選出相應的曲線(xiàn)(見(jiàn)8.5節)
工作壓力與曲線(xiàn)的交點(diǎn)取決于缸徑的大小提取相應的A值
Fsf = A . (D + d) + C [N]D=缸徑[mm];d=桿徑[mm]
D=缸徑[mm];d=桿徑[mm計算靜態(tài)密封摩擦的步驟如下:
提取對應速度V=0m/s時(shí),相應的 C 值,見(jiàn)8.4節
根據密封系統選出相應的曲線(xiàn)(見(jiàn)8.5節)
工作壓力與曲線(xiàn)的交點(diǎn)取決于缸徑的大小
提取相應的A值Fsf = A . (D + d) + C [N]
CK電液伺服缸為雙作用結構,適用于工業(yè)應
用場(chǎng)合,具有*可靠性,***和使用壽命長(cháng)的特點(diǎn)。
這種缸的緊湊結構使其在各種應用中具有*
度的適應性?;钊麠U位移傳感器①可以很*
地防止震動(dòng)或外部灰塵,使維護工作減到小。
由符合ISO6020-2標準的CK系列油缸衍生而來(lái),見(jiàn)樣本B137。
前緩沖圖表根據缸徑/桿徑規格標注,后緩沖圖表根據缸徑規格標注
該曲線(xiàn)適用于ISO46 油液溫度40-50 的礦物油:由于*粘度變化,水或水基液的使用和溫度*/低會(huì )影響緩沖**,因此考慮標準礦物油
緩沖插件完全關(guān)閉時(shí),調節Emax值,緩沖插件打開(kāi)時(shí),大能量消耗增加,因此要減小緩沖腔的大壓力
緩沖圖表是在緩沖腔大壓力250bar下測得油缸技術(shù)樣本中的基本密封**不足以全 面評價(jià)密封系統
的**,以下部分是對小輸入/輸出桿徑速度比,靜態(tài)和動(dòng)態(tài)密封摩擦的附加驗證。
低輸入/輸出桿徑速度比應用場(chǎng)合,桿徑密封間部分困油“回
吸”可能引起泄漏,因此建議正確使用下列的回吸圖表。
密封系統可能影響桿徑的平滑運動(dòng),因此建議對以下應用場(chǎng)
合的密封摩擦力進(jìn)行評估:帶閉環(huán)控制的伺服執行器桿徑定位精度*的伺服油缸
低速油缸(<0.05m/s)低壓力液壓系統(<10bar),密封摩擦力會(huì )有顯著(zhù)的影
以下部分根據密封系統所選的CK,CH和CK型伺服油缸計算靜態(tài)和動(dòng)態(tài)密封摩擦。
集成式位移傳感器有:磁致模擬或數字式, 電阻式和感應式。缸徑從40到200mm。
如標準型提供活塞桿端泄油口和排氣口??商峁┯糜陂_(kāi)關(guān)閥或比例閥③集成安裝的過(guò)
渡板②,以此獲得大液壓剛度、快速響應時(shí)間和重復精度。
活塞桿附件和安裝形式請見(jiàn)樣本B500。油缸的選型和尺寸標準見(jiàn)樣本B015。
活塞桿位置的測量即基于磁力現象:電脈沖③以常速在波導軌①內運
動(dòng)。當脈沖產(chǎn)生的磁場(chǎng)穿越長(cháng)久電磁鐵②磁場(chǎng)時(shí),在波導軌中產(chǎn)生彎曲
脈沖并反饋到電子信號調節裝置。
通過(guò)測量彎曲脈沖的到達和電流脈沖信號執行所用的時(shí)間,可以精 確
的算出磁鐵移動(dòng)的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。
此類(lèi)缸一個(gè)很大的優(yōu)點(diǎn)就是沒(méi)有傳感器與運動(dòng)部件的直接接觸,其壽命
大大提*。適用于苛刻環(huán)境(受沖擊,震動(dòng)等)或*頻振動(dòng)的場(chǎng)合下。
更換傳感器時(shí),不用拆卸油缸就可進(jìn)行,這使得伺服油缸的維護和更換
很容易方便。此外,傳感器上的信號調節卡,可以在不停機的情況下輕易的拆裝和更換。
CKM型伺服油缸具有***的特點(diǎn),可以提供多種配置類(lèi)型。
型號舉例:CKM-63/450500-X008 -AD-B1X1
ETHERNET輸出按需求供貨,其它輸出形式,請聯(lián)系我們的技術(shù)部。
CKM使用了“MTS”的傳感器,其**見(jiàn)右表。這類(lèi)傳感器也有防爆殼體
選項,通過(guò)ATEX 認證,適用于潛在爆炸性場(chǎng)合。需使用其它樣式傳感器請與我們技術(shù)部聯(lián)系。
磁致式傳感器是由一個(gè)固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定在活塞桿
上的長(cháng)久磁鐵②和一個(gè)安裝在后端的集成式電子信號調節裝置③組成。
活塞桿位置的測量基于磁致式伸縮原理:信號調節裝置③發(fā)出一個(gè)電流
脈沖,使其沿波導管①傳輸。當電流脈沖遇到磁鐵②時(shí),波導管上就會(huì )
產(chǎn)生一個(gè)應變脈沖,并返回到信號調節裝置。
通過(guò)檢測應變脈沖和電流脈沖到達所用的時(shí)間,可以精 確的計算出磁鐵
移動(dòng)的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。
此類(lèi)缸一個(gè)很大的優(yōu)點(diǎn)就是傳感器與運動(dòng)部件沒(méi)有直接接觸,其壽命大
大提*。適用于苛刻環(huán)境(沖擊,震動(dòng)等)或*頻場(chǎng)合。
更換傳感器時(shí),不用拆卸油缸就可進(jìn)行,這使得伺服油缸的維護和更換很方便。
這類(lèi)傳感器結構簡(jiǎn)單,****,CKF油缸普遍地代替了使用外部?jì)?yōu)良
式編碼器或電阻式傳感器的油缸。
在啟動(dòng)伺服油缸時(shí),必須先排氣,如第 27 節所示。其它詳細信息請參見(jiàn)供貨時(shí)提供的啟動(dòng)說(shuō)明。
確保伺服油缸和線(xiàn)纜遠離強磁場(chǎng)和電子噪音,確保反饋信號不受干擾。
通電之前關(guān)閉電源并檢查接線(xiàn)是否正確,以避免錯誤接線(xiàn)導致電子器件損壞。
建議在沒(méi)有背壓的狀態(tài)下直接將泄油口與油箱連接,詳細信息參見(jiàn)
第 28 節。其它詳細信息請參見(jiàn)供貨時(shí)提供的啟動(dòng)說(shuō)明。
此類(lèi)磁致式傳感器的組成:一個(gè)固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定
在活塞桿上的長(cháng)久磁鐵②和一個(gè)安裝在后端的集成式電子信號調節裝置
③組成。
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本,ATOS主要作用